一、液压注聚泵的研究（论文文献综述）
刘文庆[1]（2021）在《超声射流电沉积Ni-SiC纳米镀层制备及注聚泵关键零件修复研究》文中研究表明近年来,注聚泵是注聚三次采油最为关键的注入设备之一。作为一种容积式往复柱塞泵,注聚泵是通过柱塞在泵缸内的往复运动,从而实现缸内工作容积的改变,以达到输送高压、高粘度聚合物的目的。然而,由于注聚泵长期在高粘度、高压等工作介质中运行,极易出现注聚泵缸体、柱塞、曲轴等金属易损件的腐蚀、磨损、断脱等故障。因此,注聚泵金属易损件的修复工艺及其性能研究,已成为当前油田三次采油急需探究的关键技术问题之一。射流电沉积是通过镀液循环系统,将一定压力的电解质溶液高速喷射到镀件上,从而使得镀液中金属离子发生电化学反应,并沉积到阴极表面形成金属基镀层的特种加工方法。因其在传质方式、扩散层厚度和极限电流密度等方面具有的特殊性,使得射流电沉积技术已经成为国内外研究的重点课题之一。将超声波加工技术引入到射流电沉积技术中,不仅能够对镀液中的颗粒进行搅拌分散、细化晶粒,还能清洁电极,对电沉积加工的持续进行起到促进作用。通过超声射流电沉积方法,将SiC纳米粒子嵌入到镍晶粒中,从而制备出Ni-SiC纳米镀层。然后,将纳米镀层应用于注聚泵金属易损件的修复领域,可显着改善注聚泵的表面性能。因此,如何确定并优化注聚泵金属易损件的修复工艺参数,对制备出具有高硬度、高强度、良好耐磨和耐腐蚀性的Ni-SiC纳米镀层具有重要研究意义。本论文以Ni-SiC纳米镀层为研究对象,采用超声射流电沉积方法,在注聚泵常用材质45钢表面制得Ni-SiC纳米镀层。采用正交试验方法对超声射流电沉积Ni-SiC纳米镀层的工艺参数进行优化,研究不同工艺参数对超声射流电沉积Ni-SiC纳米镀层SiC纳米粒子复合量、显微硬度、磨损量以及腐蚀量的影响,得出注聚泵表面超声射流电沉积Ni-SiC纳米镀层所需的最佳工艺参数:SiC纳米粒子浓度8 g/l、阴极电流密度2.5A/dm2、脉冲占空比50%、超声波功率200 W、喷嘴出口直径Φ8 mm、喷嘴收缩角30°、喷射距离20 mm、喷射压力8 k Pa、喷射速度1 m/s。经SEM分析可知,电沉积方法制备的Ni-SiC纳米镀层表面凹凸不平,存在一些尺寸较大的凸起状颗粒。当采用超声射流电沉积方法时（超声射流电沉积组合参数2）,Ni-SiC纳米镀层的表面凸起状结构基本消失,镀层表面较为平整、紧密。AFM分析可知,在电沉积制备的Ni-SiC纳米镀层表面,较大的颗粒状组织在微观区域内呈现在原子力显微镜下,且镀层表面的凹凸不平现象明显。超声-电沉积方法制备的Ni-SiC纳米镀层,其表面颗粒粒径变小,镀层表面也存在较明显的凹凸不平现象。然而,采用超声射流电沉积方法时（超声射流电沉积组合参数2）,Ni-SiC纳米镀层表面颗粒粒径显着变小,并均匀分布于镀层表面。经TEM分析可知,在电沉积方法制备的Ni-SiC纳米镀层表面存在尺寸较大的SiC颗粒,SiC纳米颗粒的团聚现象严重。而采用超声-电沉积方法所制备的Ni-SiC纳米镀层,其SiC颗粒的尺寸明显变小,其团聚现象明显减少。然而,在采用超声射流电沉积方法制备的Ni-SiC纳米镀层中,SiC纳米粒子的粒径更加细小,其平均粒径约在30～50 nm。此外,在超声射流电沉积Ni-SiC纳米镀层中,Ni和SiC的平均粒径分别为48.81nm和36.85nm。
安然[2]（2020）在《一种新型注聚合物泵的优化设计》文中研究表明基于注聚合物设备需求,针对普通注水泵的注聚缺点,明确新型注聚合物泵的优化设计目标,结合注聚合物泵的基本原理,确定注聚合物泵基本性能指标、主要结构及主要参数,设计制造一种新型注聚合物泵。
王云川[3]（2018）在《三柱塞注聚合物泵的结构特性分析与设计》文中进行了进一步梳理聚合物驱油是一项三次采油新技术,是我国中老油田提高采收率的主要措施之一,虽然起步较晚,最近十几年才发展起来,但该技术的发展速度还是比较快的。与水驱注入工艺不同的是,聚合物驱投资大、运行费用高,是一项复杂的系统工程。聚合物驱油工艺实施的关键,以及能否取得良好驱油效果的保证和前提,是保证聚合物溶液的连续有效注入,注聚工艺中的关键设备是注聚合物泵。针对现场使用中出现的注聚泵对聚合物溶液的机械剪切作用导致的粘度降解过大问题,本文在传统的柱塞泵的设计基础上,广泛了解了国内外现有产品的结构特点,以分析聚合物母液性质为切入点,对注聚泵的基本性能指标要求和结构参数进行了确定,优选了材料、合理选择了阀组结构,并结合聚合物母液的流动性质对注聚合物泵的液力端流道、液缸体、泵阀等部件开展了结构设计,并总结了提高注聚泵的保粘率和可靠性的措施。最终完成了样机试制、室内及现场试验和产品系列化设计。所设计的注聚泵结构紧凑、体积小、粘损率低、性能可靠。现场应用表明:该注聚合物泵满足了非牛顿粘弹性流体的高压输送注入要求,有效避免介质机械剪切,在正常工况下聚合物母液粘度降解≤3%,实现了现场连续、可靠注入,为注聚工艺的推广应用提供了可靠的设备。
任永良,孙凯,雷启盟,高胜,徐友江,刘壮壮[4]（2018）在《基于Flow Simulation的注聚泵保黏改造设计》文中研究表明针对注聚泵在工作中存在对聚合物溶液机械降解大、容积效率低等问题,对注聚泵液力端进行了改造。对影响保黏效果的吸入阀、排出阀及壳体内部流道等关键部位进行了结构改造,并利用Flow Simulation流体分析软件对改造前后的液体流线进行了仿真分析。结果表明:改造后流体流动迹线接近层流状态,能够最大程度地降低黏损率。现场应用效果证明保黏改造效果较为明显。
钟功祥,胡霞,阳玲,赵国文,王平安[5]（2013）在《液力驱动注聚泵旋转式配流阀结构与分析》文中进行了进一步梳理目前的液力驱动往复注聚泵采用滑阀换向,存在液压冲击和排量、压力的波动问题。介绍了一种旋转式配流阀,该阀通过控制过流面积来控制回路的油流量。对其结构、工作原理及输出流量的变化规律进行分析,得到了该阀在工作过程中的输出流量的变化规律。分析结果证明:该阀可使液力驱动往复注聚泵平稳换向、可靠工作,且泵的排量和输出压力波动小、聚合物降解率低。
刘淑芹[6]（2013）在《提高注聚泵保粘率的设计技术研究》文中认为注聚泵的技术关键是提高被输送介质的保粘率。文章提出了提高注聚泵保粘率的技术措施,从泵的主要技术参数选取、结构形式比较、材质选取等方面总结出注聚泵的设计技术要点,为注聚泵的设计与分析提供参考。
杨兰玉[7]（2012）在《燃料木粉粉碎过程分析及制备装备设计理论研究》文中研究指明能源和与之密切相关的环境问题已成为全球关注的热点。由于煤炭、石油和天然气等化石燃料的不可再生性及附带的环境污染与生物质能源的可再生性及其清洁环保的特点形成了鲜明的对比,促使生物质能已成为未来可持续能源的重要组成部分,在全球能源结构中占有比重越来越大。因此,基于生物质能的可再生能源技术的研究、开发和利用已成为国内外的热门研究课题,并有广阔的发展前景和应用价值。燃料木粉是木基生物质颗粒、生物油以及木材气化等工农业生产中重要的原材料,是木基生物质质能利用的一种重要形式,但目前国内还没有对粒度均匀、形状规则的燃料木粉进行过系统的研究。虽然国内外对燃料木粉的加工已经有了一些研究报道和成果,但是针对燃料木粉及其粉碎装备的设计理论方面的研究还非常缺乏。因此,迫切需要开展这方面的研究,这对加快燃料木粉加工技术的发展具有重要的促进作用。本文结合了我国能源经济发展现状及木基生物质的特点,在分析和研究了木材学、木基材料学、木材力学和木材工艺学的基础上,结合复合材料力学和韧性各向异性力学相关理论,通过对传统燃料木粉加工方法和能耗的分析研究,将木材细胞学、高速加工理论、图像处理、计算机仿真技术等现代设计方法和手段运用到了燃料木粉的加工上。分析了木基材料的细胞结构和木基材料的力学特性,对木基原料粉碎加工成符合粒度要求的燃料木粉的木基细胞和相关力学特性进行了研究,并结合国内外木材加工、木粉原料制备等方面最新技术及各种木基材料的细胞和木纤维的结构,设计了一种高速燃料木粉粉碎机。该机取代了传统粉碎机直接进料的方式,具有生产的燃料木粉的效率较高、产生的污染较小、投资较少等优点,弥补了传统燃料木粉加工方法中杂质多、纤维质量差、木粉的目数不均匀等缺点,开创出一种新的燃料木粉生产方式。对粉碎过程中的燃料木粉颗粒的受力状态进行了研究,运用图像理论对得到的燃料木粉进行了宏观特征检测与显微视频检测,利用图像分割与清晰化等方法对木粉样本显微照片进行了分析和研究,得到了燃料木粉的理想图像,并对处理结果进行了标定；建立了各类目数木粉的数学模型。同时用激光粒度仪对获得的燃料木粉进行木粉粒度和体积百分率的统计,发现木粉粒度已经达到了200-300目,能够满足燃料木粉的粒度要求。在论文的最后提出了用于燃料木粉的加工理论,这为我国木粉形成技术的开发和应用提供了理论依据。
孙秀芝[8]（2009）在《注聚过程中HPAM水溶液剪切稳定性研究》文中认为HPAM的机械降解是影响聚合物驱油效果的一个重要因素。在HPAM的配注过程中,HPAM水溶液黏度损失总和高达50%-60%。因此,探明影响HPAM剪切稳定性的因素和规律非常重要。本文通过室内实验结合现场实际及理论分析,对聚合物配注过程中HPAM水溶液的剪切稳定性进行了研究,并对所测数据进行线性拟合,得到HPAM在配注过程中黏度和相对分子量变化的拟合公式。在HPAM配制系统中,对HPAM黏度影响较大的设备是注入泵;室内考察了搅拌对HPAM水溶液稳定性的影响,在0-400r/min范围内HPAM表现为剪切增稠,在500-800r/min范围内表现出剪切稀释,大于800r/min时呈现剪切降解,搅拌速度12000r/min时,HPAM的黏度损失率为82.3%,相对分子量降低了75%,得出注入HPAM溶液前搅拌速度应不高于500r/min,搅拌时间最好控制在30min以内;考察了HPAM注入地层的剪切稳定性,渗透率越小,HPAM降解越严重,HPAM水溶液流经0.1μm2的岩心时注入速度应不高于11.2m3/m2?d,流经渗透率0.25μm2的岩心时注入速度应不高于22.3m3/m2?d,流经0.8μm2的岩心时注入速度应不高于30m3/m2?d,当岩心渗透率为1.0μm2时,流量对HPAM的影响相对较小;考察了不同相对分子量和浓度对HPAM剪切稳定性的影响,相对分子量越大、浓度越高,黏度和相对分子量的损失越严重;HPAM的降解主要发生在炮眼向多孔介质流动的过程中;对HPAM剪切降解机理进行了探讨,HPAM的降解主要是因为聚合物分子链断裂,聚合物的相对分子量降低从而造成黏度的下降。为油田现场配注聚合物提供了参考数据和依据。
牛曙光[9]（2006）在《液压注聚泵密封的设计》文中研究表明阐述了动力端、液力端密封不同的设计要素,并简要介绍了“同轴密封”优点、工作原理。达到了采用不同的密封结构,降低产品成本,运行、维护方便目的。
牛曙光,雷宏,赵砚虹,胡金平[10]（2003）在《液压注聚泵的研究》文中提出针对国内中后期油田高含水和特殊油藏开采需要,为解决机械式三柱塞注聚泵存在的结构复杂、冲程短、冲次高等问题,采用了液压传动控制,确定了其技术参数,实现了高效节能,排量可调。其性能是目前机械式注聚泵无法比拟的。
二、液压注聚泵的研究（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、液压注聚泵的研究（论文提纲范文）
（1）超声射流电沉积Ni-SiC纳米镀层制备及注聚泵关键零件修复研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 创新点摘要 |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 柱塞泵的发展概况及修复技术 |
| 1.2.1 国外柱塞泵的发展概况及修复技术 |
| 1.2.2 国内柱塞泵的发展概况及修复技术 |
| 1.3 射流电沉积的发展概况 |
| 1.3.1 射流电沉积的定义 |
| 1.3.2 射流电沉积的特点 |
| 1.3.3 射流电沉积的影响因素 |
| 1.3.4 射流电沉积的研究现状 |
| 1.4 超声波技术的发展概况 |
| 1.4.1 超声波的定义及其特性 |
| 1.4.2 超声射流电沉积的特点 |
| 1.4.3 超声射流电沉积的应用现状 |
| 1.5 纳米材料的发展概况 |
| 1.5.1 纳米材料的简介 |
| 1.5.2 纳米材料的特点 |
| 1.5.3 纳米复合材料概况 |
| 1.5.4 纳米镀层概况 |
| 1.6 本论文的主要研究内容 |
| 第二章 超声射流电沉积理论基础与试验装置 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 射流电沉积基本原理 |
| 2.3 超声波的作用机理以及在射流电沉积中的作用 |
| 2.3.1 超声波的作用机理 |
| 2.3.2 超声波在射流电沉积中的作用 |
| 2.4 试验装置 |
| 2.5 超声射流电沉积Ni-SiC纳米镀层的表征及测试方法 |
| 2.5.1 Ni-SiC纳米镀层的组织形貌检测 |
| 2.5.2 Ni-SiC纳米镀层显微硬度测定 |
| 2.5.3 Ni-SiC纳米镀层耐磨性能测定 |
| 2.5.4 Ni-SiC纳米镀层耐腐蚀性能测定 |
| 2.6 本章小结 |
| 第三章 超声射流电沉积Ni-SiC纳米镀层的工艺参数优化 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 试验所需药品及材料 |
| 3.2.1 试验所需药品 |
| 3.2.2 阳极材料 |
| 3.2.3 阴极材料 |
| 3.3 超声射流电沉积Ni-SiC纳米镀层的试验过程 |
| 3.3.1 超声射流电沉积Ni-SiC纳米镀层的工艺流程 |
| 3.3.2 试验前处理 |
| 3.3.3 电镀液的确定 |
| 3.4 实验结果分析 |
| 3.4.1 SiC 纳米粒子浓度对Ni-SiC纳米镀层性能的影响 |
| 3.4.2 阴极电流密度对Ni-SiC纳米镀层性能的影响 |
| 3.4.3 脉冲占空比对Ni-SiC纳米镀层性能的影响 |
| 3.4.4 超声波功率对Ni-SiC纳米镀层性能的影响 |
| 3.4.5 喷射速度对超声射流电沉积Ni-SiC纳米镀层的作用规律 |
| 3.4.6 pH值对Ni-SiC纳米镀层性能的影响 |
| 3.4.7 喷射距离对Ni-SiC纳米镀层性能的影响 |
| 3.4.8 工艺参数优化 |
| 3.5 本章小结 |
| 第四章 超声射流电沉积Ni-SiC纳米镀层的流场和电场仿真 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 超声射流电沉积Ni-SiC纳米镀层的镍喷嘴的结构及参数 |
| 4.2.1 镍喷嘴的结构 |
| 4.2.2 镍喷嘴的超声射流电沉积参数 |
| 4.3 超声射流电沉积加工区域流场仿真分析 |
| 4.3.1 超声射流电沉积加工区域的流场数学模型 |
| 4.3.2 超声射流电沉积流场的仿真过程 |
| 4.3.3 超声射流电沉积流场的仿真结果及分析 |
| 4.3.4 试验验证 |
| 4.4 超声射流电沉积加工区域电场仿真分析 |
| 4.4.1 超声射流电沉积加工区域的电场数学模型 |
| 4.4.2 超声射流电沉积电场的仿真过程 |
| 4.4.3 超声射流电沉积电场的仿真结果及分析 |
| 4.4.4 试验验证 |
| 4.5 本章小结 |
| 第五章 超声射流电沉积Ni-SiC纳米镀层性能及其修复应用 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 沉积方法对Ni-SiC纳米镀层表面形貌和成分的影响 |
| 5.2.1 沉积方法对Ni-SiC纳米镀层SEM的影响 |
| 5.2.2 沉积方法对Ni-SiC纳米镀层AFM的影响 |
| 5.2.3 沉积方法对Ni-SiC纳米镀层TEM的影响 |
| 5.2.4 沉积方法对Ni-SiC纳米镀层XRD的影响 |
| 5.3 超声射流参数对超声射流电沉积Ni-SiC纳米镀层的影响 |
| 5.3.1 超声射流参数对Ni-SiC纳米镀层SEM的影响 |
| 5.3.2 超声射流参数对Ni-SiC纳米镀层TEM的影响 |
| 5.3.3 超声射流参数对Ni-SiC纳米镀层AFM的影响 |
| 5.3.4 超声射流参数对Ni-SiC纳米镀层XRD的影响 |
| 5.4 Ni-SiC纳米镀层耐磨性能分析 |
| 5.5 Ni-SiC纳米镀层耐蚀性能分析 |
| 5.6 注聚泵关键零件表面修复研究 |
| 5.6.1 注聚泵关键零件修复工艺 |
| 5.6.2 注聚泵关键零件的失效及修复 |
| 5.7 本章小结 |
| 结论 |
| 展望 |
| 参考文献 |
| 攻读博士学位期间所发表论文情况 |
| 致谢 |
（2）一种新型注聚合物泵的优化设计（论文提纲范文）
| 0 引言 |
| 1 普通注水泵的注聚缺点 |
| 2 新型注聚合物泵的优化设计目标 |
| 3 注聚合物泵的基本原理 |
| 4 注聚合物泵基本性能指标的确定 |
| 5 注聚合物泵主要结构 |
| 5.1 动力端结构的确定 |
| 1)传动方式的确定: |
| 2)润滑方式的确定: |
| 5.2 液力端主要结构的确定 |
| 6 注聚合物泵主要结构参数的确定 |
| 1)柱塞平均速度um的选择原则: |
| 2)冲数n的选择原则是: |
| 6.1 柱塞平均速度um的确定 |
| 6.2 冲数n的确定 |
| 7 结语 |
（3）三柱塞注聚合物泵的结构特性分析与设计（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 课题产生的背景 |
| 1.1.1 三次采油的含义 |
| 1.1.2 三次采油发展趋势 |
| 1.1.3 三次采油技术主要方法 |
| 1.2 课题来源 |
| 1.3 国内外现状分析 |
| 1.4 论文的目的、意义和主要研究内容 |
| 第二章 整体方案设计 |
| 2.1 需求分析 |
| 2.1.1 注聚工艺地面流程及对注入设备的需求 |
| 2.1.2 聚合物溶液性质 |
| 2.2 注聚合物泵的整体设计方案 |
| 2.2.1 注聚合物泵的基本原理 |
| 2.2.2 基本性能指标的确定 |
| 2.2.3 主要结构的确定 |
| 2.2.4 主要结构参数的确定 |
| 第三章 注聚合物泵设计关键技术研究 |
| 3.1 聚合物溶液粘度影响分析 |
| 3.1.1 聚合物溶液流动现象 |
| 3.1.2 流动速度对聚合物溶液粘度的影响 |
| 3.1.3 二次流动对聚合物溶液粘度的影响 |
| 3.2 液力端流道设计 |
| 3.3 液缸体及部分部件的结构设计 |
| 3.3.1 液缸体及部分部件设计 |
| 3.3.2 液缸体及部件的材料选择 |
| 3.4 泵阀的理论设计计算 |
| 3.4.1 泵阀设计的一般原则 |
| 3.4.2 泵阀的尺寸设计计算 |
| 3.4.3 库式条件 |
| 3.5 小结 |
| 3.5.1 提高注聚泵的保粘率的措施 |
| 3.5.2 提高注聚泵的可靠性的措施 |
| 第四章 室内试验和矿场应用 |
| 4.1 性能测试 |
| 4.1.1 室内试验 |
| 4.1.2 矿场试验 |
| 4.2 矿场应用 |
| 4.3 产品的系列化 |
| 4.3.1 划分原则 |
| 4.3.2 机座划分及各性能参数 |
| 4.4 小结 |
| 第五章 结论和展望 |
| 5.1 结论 |
| 5.2 展望 |
| 参考文献 |
| 攻读学位期间取得的主要成果 |
| 致谢 |
| 附图 |
（4）基于Flow Simulation的注聚泵保黏改造设计（论文提纲范文）
| 1注聚泵液力端分析 |
| 1.1 吸入阀与排出阀结构分析 |
| 1.2 基于Flow Simulation的吸入阀和排出阀流态仿真模拟 |
| 2注聚泵液力端改造 |
| 2.1 液力端内部流道改造 |
| 2.2吸入阀与排出阀结构改造 |
| 2.3阀改造后强度分析 |
| 2.4改造后吸入阀和排出阀的流态仿真模拟 |
| 2.5应用情况 |
| 3结束语 |
（5）液力驱动注聚泵旋转式配流阀结构与分析（论文提纲范文）
| 1 配流阀的作用 |
| 2 旋转式配流阀结构和工作原理 |
| 2.1 结构 |
| 2.2 工作原理 |
| 2.2.1 油路连接方式 |
| 2.2.2 工作过程 |
| 1) 排液过程 |
| 2) 吸液过程 |
| 3 流量变化规律分析 |
| 3.1 液力端液缸排液过程中配流阀流量Q分析 |
| 3.2 液力端液缸吸液过程中配流阀流量Q分析 |
| 4 实例分析 |
| 4.1 排液过程 |
| 4.2 吸液过程 |
| 4结论 |
（6）提高注聚泵保粘率的设计技术研究（论文提纲范文）
| 1 泵的主要技术参数选取 |
| 1.1 泵速的确定 |
| 1.2 阀门最大开启高度的确定 |
| 1.3 阀门关闭速度的确定 |
| 2 阀组结构的确定 |
| 3 主要过流部件材质的确定 |
| 4 结语 |
（7）燃料木粉粉碎过程分析及制备装备设计理论研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 课题背景和意义 |
| 1.1.1 燃料木粉开发的必要性 |
| 1.1.2 燃料木粉与煤粉的比较优势 |
| 1.2 国内外相关研究现状及发展趋势 |
| 1.2.1 国内研究现状和发展趋势 |
| 1.2.2 国外研究现状和发展趋势 |
| 1.3 燃料木粉生物质能的物质基础 |
| 1.3.1 生物质能资源类型 |
| 1.3.2 生物质能的特点 |
| 1.3.3 生物质的化学组成和燃烧特点 |
| 1.3.4 纤维素类生物质资源量的估算 |
| 1.4 论文的主要研究内容 |
| 2 木粉裂解过程的数学描述 |
| 2.1 燃料木粉的结构 |
| 2.1.1 燃料木粉的微观结构和宏观结构 |
| 2.1.2 燃料木粉细胞纤维图像抽象 |
| 2.1.3 燃料木粉裂解形态的数学描述 |
| 2.1.4 燃料木粉细胞膜裂解的数学模型 |
| 2.2 燃料木粉粒度 |
| 2.2.1 单颗粒燃料木粉的粒度 |
| 2.2.2 木粉颗粒群的粒度 |
| 2.2.3 木粉颗粒特性 |
| 2.3 木粉形状的统计数学分类 |
| 2.3.1 木粉统计数学描述方法的可行性 |
| 2.3.2 木粉形状的数学抽象 |
| 2.3.3 木粉构成的细胞数学方程 |
| 2.3.4 燃料木粉理想形态下体积计算 |
| 2.4 木粉空气动力学的基本理论 |
| 2.4.1 木粉悬浮力的确定 |
| 2.4.2 木粉悬浮状态的动力学方程的基本形式 |
| 2.4.3 木粉悬浮筛选方法的基本理论 |
| 2.5 本章小结 |
| 3 燃料木粉的粉碎理论 |
| 3.1 燃料木粉粉碎的相关理论 |
| 3.1.1 燃料木粉粉碎的概念 |
| 3.1.2 燃料木粉粉碎的条件 |
| 3.1.3 粉碎的基本假说 |
| 3.2 机械粉碎的相关理论 |
| 3.2.1 机械粉碎原理 |
| 3.2.2 粉碎机械的机构简图 |
| 3.2.3 高速机械粉碎 |
| 3.3 高速机械粉碎的机理 |
| 3.4 木基生物质原料的分形结构 |
| 3.4.1 研究燃料木粉粉碎的分形理论方法 |
| 3.4.2 粉碎过程的分形结构 |
| 3.5 本章小结 |
| 4 燃料木粉粉碎装备的设计与仿真 |
| 4.1 总体方案设计 |
| 4.1.1 方案设计 |
| 4.1.2 设计的主要参数 |
| 4.1.3 设计的主要内容 |
| 4.1.4 总体方案的拟定 |
| 4.2 粉碎机各部件设计与计算 |
| 4.2.1 磨机计算和选择 |
| 4.2.2 其它部件设计 |
| 4.3 燃料木粉粉碎机总装外观 |
| 4.4 润滑与密封系统设计 |
| 4.4.1 润滑 |
| 4.4.2 密封 |
| 4.5 燃料木粉粉碎机仿真 |
| 4.5.1 燃料木粉粉碎机机架模态分析 |
| 4.5.2 燃料木粉粉碎机主轴组件应力与模态分析 |
| 4.5.3 磨削组件应力与模态分析 |
| 4.5.4 主轴组件应力与模态分析 |
| 4.5.5 整机应力与模态分析 |
| 4.6 本章小结 |
| 5 燃料木粉的视频检测与筛选检测 |
| 5.1 燃料木粉视频描述 |
| 5.2 燃料木粉样本摄取方法 |
| 5.3 燃料木粉检测参数确定的基本原则 |
| 5.4 燃料木粉图像处理 |
| 5.4.1 灰度化处理 |
| 5.4.2 中值滤波处理 |
| 5.4.3 图像分割处理 |
| 5.4.4 边缘提取 |
| 5.4.5 细胞壁厚测试方法 |
| 5.4.6 燃料木粉形状测试参数的确定 |
| 5.4.7 燃料木粉几何参数的视频检测方法 |
| 5.5 燃料木粉的筛选检测 |
| 5.6 筛选检测与视频检测的对比分析 |
| 5.7 燃料木粉实验检测 |
| 5.7.1 燃料木粉粒度实验室检测结果 |
| 5.8 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读学位期间发表的学术论文 |
| 致谢 |
| 个人简历 |
（8）注聚过程中HPAM水溶液剪切稳定性研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 前言 |
| 1.1 聚合物驱及其机理 |
| 1.2 聚合物驱现状及其发展趋势 |
| 1.2.1 研制开发新型或改性驱油HPAM |
| 1.2.2 水质改性处理技术 |
| 1.2.3 提高HPAM 黏度及其保留率研究 |
| 1.3 影响HPAM 机械降解因素分析 |
| 1.3.1 HPAM 的降解类型 |
| 1.3.2 配注过程中HPAM 的黏度损失 |
| 1.3.3 HPAM 机械剪切程度的衡量 |
| 1.4 HPAM 溶液黏度影响因素 |
| 1.4.1 油藏条件下影响HPAM 溶液黏度的因素 |
| 1.4.2 温度对HPAM 溶液黏度的影响 |
| 1.4.3 矿化度对HPAM 水溶液的影响 |
| 1.4.4 铁离子对HPAM 水溶液的影响 |
| 1.4.5 溶解氧与微生物对HPAM 溶液黏度的影响 |
| 1.4.6 pH 值对HPAM 溶液黏度的影响 |
| 1.4.7 配制工艺对HPAM 溶液黏度的影响 |
| 1.5 地面工程防护措施 |
| 1.5.1 泵对HPAM 溶液黏度的影响 |
| 1.5.2 控制阀对HPAM 溶液黏度的影响 |
| 1.5.3 提高HPAM 黏度保留率的措施 |
| 1.6 选题依据与研究内容 |
| 1.6.1 课题的来源与依据 |
| 1.6.2 研究目的及意义 |
| 1.6.3 研究内容与技术路线 |
| 第二章 实验材料与实验方法 |
| 2.1 主要实验仪器与药品 |
| 2.1.1 主要实验仪器 |
| 2.1.2 主要实验药品 |
| 2.2 主要实验测试与评价方法 |
| 2.2.1 HPAM 水溶液的配制方法 |
| 2.2.2 HPAM 水溶液黏度的测定方法 |
| 2.2.3 多孔介质孔隙度和渗透率的测定方法 |
| 2.2.4 HPAM 水溶液剪切稳定性的测定方法 |
| 2.2.5 HPAM 相对分子量的计算 |
| 2.2.6 HPAM 特性黏数的测定 |
| 第三章 现场配注HPAM 过程中的黏度损失 |
| 3.1 配注工艺流程设备及其参数 |
| 3.1.1 配制系统 |
| 3.1.2 熟化系统 |
| 3.1.3 注入系统 |
| 3.2 不同部位黏度的比较与分析 |
| 3.2.1 黏度的现场抽样检测 |
| 3.2.2 配注工艺过程及设备对黏度的影响 |
| 3.3 存在问题分析及改进的建议 |
| 3.3.1 存在的主要问题分析 |
| 3.3.2 改进完善的措施及建议 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 搅拌对HPAM 剪切稳定性的影响 |
| 4.1 搅拌速度对HPAM 稳定性的影响 |
| 4.2 搅拌时间对HPAM 稳定性的影响 |
| 4.2.1 剪切增稠过程中搅拌时间的影响 |
| 4.2.2 剪切稀释过程中搅拌时间的影响 |
| 4.2.3 剪切降解过程中搅拌时间的影响 |
| 4.3 不同相对分子量HPAM 的剪切稳定性 |
| 4.4 不同浓度下HPAM 的剪切稳定性 |
| 4.5 本章小结 |
| 第五章 HPAM 注入地层剪切稳定性研究 |
| 5.1 流经不同渗透率岩心时HPAM 的剪切稳定性 |
| 5.2 不同相对分子量的HPAM 剪切稳定性 |
| 5.2.1 通过1.0μm~2 岩心时HPAM 的剪切稳定性 |
| 5.2.2 通过0.25μm~2 岩心时HPAM 的剪切稳定性 |
| 5.3 浓度对HPAM 剪切稳定性的影响 |
| 5.3.1 流经0.1μm~2 岩心时HPAM 的剪切稳定性 |
| 5.3.2 流经0.25μm~2 岩心时HPAM 的剪切稳定性 |
| 5.4 本章小结 |
| 第六章 HPAM 流经炮眼的剪切稳定性研究 |
| 6.1 HPAM 流经炮眼时的剪切降解分析 |
| 6.1.1 摩擦定律 |
| 6.1.2 通用流动方程 |
| 6.2 HPAM 流经炮眼时的剪切降解模拟实验 |
| 6.2.1 相对分子量2000×10~4 的HPAM 剪切稳定性 |
| 6.2.2 相对分子量1800×10~4 的HPAM 剪切稳定性 |
| 6.2.3 相对分子量1200×10~4 的HPAM 剪切稳定性 |
| 6.3 本章小结 |
| 第七章 HPAM 剪切降解机理探讨 |
| 7.1 HPAM 降解内在原因与机理 |
| 7.1.1 聚合物的结构和性质 |
| 7.1.2 聚合物降解类型及影响因素 |
| 7.2 HPAM 机械降解原因与机理 |
| 7.2.1 HPAM 搅拌降解机理 |
| 7.2.2 HPAM 流经多孔介质的降解机理 |
| 7.2.3 HPAM 流经炮眼的降解机理 |
| 7.2.4 HPAM 注入地层剪切因素分析 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间取得的学术成就 |
| 致谢 |
（9）液压注聚泵密封的设计（论文提纲范文）
| 2注聚泵密封设计 |
| 2.2两种密封形式的比较 |
| 3结束语 |
（10）液压注聚泵的研究（论文提纲范文）
| 1 工作原理 |
| 2 主要技术参数 |
| 2.1 系统内液流流速突变引起的液压冲击 |
| 2.2 由运动部件制动所产生的液压冲击 |
| 2.3 空气室的理论设计 |
| 3 液压传动的特点 |
四、液压注聚泵的研究（论文参考文献）
- [1]超声射流电沉积Ni-SiC纳米镀层制备及注聚泵关键零件修复研究[D]. 刘文庆. 东北石油大学, 2021
- [2]一种新型注聚合物泵的优化设计[J]. 安然. 技术与市场, 2020(07)
- [3]三柱塞注聚合物泵的结构特性分析与设计[D]. 王云川. 中国石油大学(华东), 2018(09)
- [4]基于Flow Simulation的注聚泵保黏改造设计[J]. 任永良,孙凯,雷启盟,高胜,徐友江,刘壮壮. 化工机械, 2018(03)
- [5]液力驱动注聚泵旋转式配流阀结构与分析[J]. 钟功祥,胡霞,阳玲,赵国文,王平安. 石油矿场机械, 2013(08)
- [6]提高注聚泵保粘率的设计技术研究[J]. 刘淑芹. 辽宁科技学院学报, 2013(02)
- [7]燃料木粉粉碎过程分析及制备装备设计理论研究[D]. 杨兰玉. 东北林业大学, 2012(05)
- [8]注聚过程中HPAM水溶液剪切稳定性研究[D]. 孙秀芝. 中国石油大学, 2009(03)
- [9]液压注聚泵密封的设计[J]. 牛曙光. 矿山机械, 2006(03)
- [10]液压注聚泵的研究[J]. 牛曙光,雷宏,赵砚虹,胡金平. 黑龙江科技学院学报, 2003(04)